説明
技術的なパラメーター
酸化溝設計計算機
以下は、曝気の量を計算するための正しい方法を整理するための水性です。
- 青いブロックはデザインデータメーターです：入力します
- ブラウン：プロセスデータを計算します
- 緑：あなたのプロセスの最後の結果
| 1.aquasust--酸化溝プロセスの設計パラメーター： | ||||||||||
| 設計処理水量q = | 300 | m3/d= | 12.50 | m3/h | ||||||
| 摂取水質： | 排水の水質： | |||||||||
| インレットウォーターコード= | 1620 | mg/l | タラcr= | 324 | mg/l | |||||
| bod 5= s 0= | 840 | mg/l | bod5=Sz= | 126 | mg/l | |||||
| tn = | 250 | mg/l | tn = | 30 | mg/l | |||||
| nh 4+- n = | 180 | mg/l | NH4+-N= | 18 | mg/l | |||||
| アルカリティーソルク= | 280 | mg/l | ph＝ | 7.2 | ||||||
| ss = | 180 | mg/l | SS=ce= | 20 | mg/l | |||||
| f=mlvss/mlss = | 0.7 | 混合濃度x = | 4000 | mgmlss/l | ||||||
| 最小スラッジ年齢が使用されます | 30 | d | 溶解した酸素濃度の曝気タンク排水 | 2 | mg/l | |||||
| 減衰因子KD = | 0.05 | d-1 | 活性汚泥収量係数y = | 0.5 | mgmlss/mgbod5 | |||||
| 平均夏の温度t 1= | 25 | 程度 | 脱抑制率定数Qdn、20 at 20程度 = | 0.07 | kgno3--n/kgmlvss | |||||
| 平均冬の温度t 2= | 15 | 程度 | 脱窒温度補正係数= | 1.09 | ||||||
| 残留アルカリ度 | 100 | mg/l | 硝化反応安全因子K = | 2.5 | ||||||
| 必要なアルカリ度 | 7.14 | mgアルカリ度/mgnh 4- n酸化 | 硝化に必要な酸素 | 4.6 | MGO2/MGNH4-N | |||||
| 出力アルカリ度 | 3.57 | mgアルカリティー/mgno 3+- n削減 | 脱窒に利用可能な酸素 | 2.6 | MGO2/MGNO3+-N | |||||
| 溶存酸素 脱窒中の濃度 |
0.2 | mg/l | 生物学的スラッジに約が含まれている場合 | 12.40% | 窒素 細胞合成 |
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| 2.設計計算 | ||||||||||
| (1)有酸素ゾーンボリュームの計算 | ||||||||||
| 459 | m3 | 好気性タンク油圧保持時間t 1= | 1.53 | d = | 36.72 | h | ||||
| 3.低酸素ゾーンの容積計算 | ||||||||||
| （1）酸化溝生物学的スラッジ産生 | ||||||||||
| 42.84 | kg/d | |||||||||
| （2）for Cell Synthesistkn = | 5.31 | kg/d | つまり、tkn =にはtkn x 1000/300があります | 17.71 | mg/l | |||||
| したがって、酸化される[nh 4- n] = | 144.29 | mg/l | 必要な削減[no 3+- n] = | 43.29 | mg/l | |||||
| （3）脱窒率 | ||||||||||
 |
0.036 | kg/（kg.d） | ||||||||
| （4）低酸素ゾーンV2の量 | ||||||||||
 |
425 | m3 | ||||||||
| 無酸素タンク油圧保持時間測定2= | 1.42 | d= | 33.98 | h | ||||||
| 4.酸化溝の総タンク量 | ||||||||||
| V=V1+V2= | 884 | m3 | 総油圧 保持時間t = |
2.95 | d | |||||
| デザインにはv = | 900 | m3 | ||||||||
| 効果的な水深h =を設計する | 3.5 | m | 設計幅b = | 5.5 | m | |||||
| 次に、の合計長さ 必須溝l = |
46.75 | m | の長さを取る 線形トレンチセクション= |
22.5 | m | |||||
| 実際の効果的なボリューム= | 1198.87 | m3 | 実際の滞在時間t '= | 4.00 | d | |||||
| 5.アルカリ度バランスの計算 | ||||||||||
| （1）硝化はアルカリ度を消費します= | 1030.25 | mg/l | ||||||||
| （2）脱窒がアルカリ度を生成する= | 154.54 | mg/l | ||||||||
| （3）bod5の除去はアルカリ度を生成する= | 71.4 | mg/l | ||||||||
| （4）残留アルカリ度= | 175.69 | mg/l | ||||||||
| 6.実際の酸素需要の計算 | 7.標準的な酸素需要の計算 | |||||||||
| （1）炭酸化酸素需要（COD） | SET条件を押す= | 0.85 | = | 0.95 | ||||||
| 254.17 | kg/d | CS(20)= | 9.17 | θ= | 1.024 | |||||
| CS(25)= | 8.38 | |||||||||
| 678.83 | kg/d | |||||||||
| （2）硝化酸素需要（nod） | ||||||||||
| D2=4.5×Q(N0-ne）= | 218.7 | kg/d | ||||||||
| （3）脱窒による酸素産生 | 8。スラッジリターンフロー計算 | |||||||||
| D3=2.6×Q×NT= | 33.76 | kg/d | セット条件xによると0= | 250 | mg/l | xr = | 10000 | mg/l | ||
| QX 0+ QR =（q+qr）xから取得します | ||||||||||
| （4）硝化残留スラッジNH 4- n酸素需要 | 187.5 | m3/d | ||||||||
| D4=0.56×WV×f= | 16.79 | kg/d | ||||||||
| （5）総酸素 | ||||||||||
| D=D1+D2-D3-D4= | 422.31 | kg/d | 9.レシジュアルスラッジボリューム | |||||||
| W=WV+X1q-xeq = | 27.54 | m3/d | ||||||||
| スラッジ水分含有量を取るp = | 99.20% | |||||||||
| 3.44 | m3/d | |||||||||
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